TPR彈性體造粒機廠纖維束不能承受過大的載荷而發生整體斷裂。【。/9]0層合板拉伸破壞機

理大致為:拉伸開始階段，主要為界面開始發生少量破壞。隨著拉伸應

力的不斷加大，產生大量的橫向界面和縱向界面的破壞，進入破壞的中

期，部分縱向纖維發生不同時斷裂，造成應力的波動和分布不均勻，從

而加速了周圍基體和界面的進一步破壞。縱向和橫向層間的粘結作用，

使得橫向纖維束對縱向纖維的斷裂發展起到一定程度的抑制，但是同時

橫向纖維束與基體也開始發生界面的脫粘，以及層間的破壞也進一步加

劇。到了破壞的后期，層間和橫向纖維束的界面作用，已經對整個材料

的縱向拉伸強度不起作用，此時縱向纖維束對承拉起主要作用，隨著縱

向纖維的不同時斷裂數量的增多，使得剩余縱向纖維無法承受過大的拉

伸載荷，而發生斷裂。縱向單層板是[。/910層合板拉伸強度的主要控制

因素。由于疊加了橫向單層板，對縱向纖維的斷裂起到一定的抑制作用，

但是由于橫向單層板界面強度過低，基體強度過低，使得層間的粘結作

用對縱向層纖維的斷裂抑制作用也很有限。關鍵詞:P/EPE復合材料，層合板，聲發射，參數分析，聚類分析，判

別分析，拉伸破壞機理，損傷演化過程摘要

本文采用動態硫化法制備具有良好性能的EPD入1/PP熱塑性彈性體，并通過

采用納米Mg(OH五對PEDM用p熱塑性彈性體進行阻燃改性，制備出對環境友好

的無鹵阻燃EPDMP/P熱塑性彈性體電纜料。

1、通過比較硫黃、過氧化物硫化體系對性能的影響，研究工藝條件對

EPDM淪P熱塑性彈性體力學性能的影響，后得出采用過氧化物硫化體系能制

備符合要求的PEDM尸P熱塑性彈性體，當橡塑比為07/30，交聯劑IX{P為 1.5

份，助交聯劑毛釘C為。j份，采用一步法制備的EPDM淪P熱塑性彈性體性能

較佳，此時 EPDM/PP熱塑性彈性體的拉伸強度達到 31.0入護a，斷裂伸長率