色母粒造粒機(jī)_色母粒造粒機(jī)_佳德塑機(jī)
物料熔融得很快,且熔融區(qū)的長度很短。但是在該區(qū)段及其上游一段區(qū)域內(nèi)物料的溫升很高,大大超過原來的設(shè)定溫度和物料熔融所需要的能就這點(diǎn)而言,采用數(shù)值模擬的方法進(jìn)行研究體現(xiàn)出極大的優(yōu)越性。前人對(duì)螺紋元件擠出性能的研 究結(jié)論比較一致,但對(duì)嚙合塊元件擠出性能的認(rèn)識(shí)則眾說紛紜。部分研究者在歸納各種螺桿元件的輸送或混煉性能色母粒造粒機(jī)時(shí),沒有闡明其結(jié)論存在的前提條件。指出,對(duì)于單位長度的捏合塊元件,當(dāng)錯(cuò)列角一定、捏色母粒造粒機(jī)合塊盤片厚度增加時(shí),其分散混合能力增強(qiáng),分布混合能力減小。Ishikawa等人[5]的數(shù)值模擬研究指出,厚度較小、錯(cuò)列角較大的捏合盤具有較好的分散混合能對(duì)混煉性能的影響時(shí)指出:捏合盤厚度較小時(shí),輸送能力較強(qiáng)、分布混合性能較好,但分散混合能力較差;中性捏合盤的分布混合能力和分散混合能力均優(yōu)于正向捏合盤。時(shí),局部分布混合色母粒造粒機(jī)性能順序?yàn)?/span>:正向捏合盤>中性捏合盤>反向捏合盤。就整體分布混合性能而言,捏合塊元件的混合能力會(huì)隨著工藝條件的變化而改變。產(chǎn)生上述眾說紛紜現(xiàn)象的原因主要在于捏合塊元件幾何形狀的復(fù)雜性和物料在嚙合塊元件中的運(yùn)動(dòng)變化過程的復(fù)雜性,使得對(duì)它的研究相當(dāng)困難。鑒于此,本文確定了捏合塊元件為研究重點(diǎn),模擬了組合式嚙合同向雙螺桿擠出機(jī)ZSK60中不同厚度和不同錯(cuò)列角的捏合塊元件色母粒造粒機(jī)與螺紋塊元件組合后的瞬態(tài)流場,全面分析并討論了捏合塊元件及其在組合螺桿中的熔體輸送特性、擠出穩(wěn)定性與瞬態(tài)混合特性
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